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抗震球型钢支座

        抗震球型钢支座可万向转动、万向承载，能很好地满足上部结构各种荷载所产生的反力的传递、转动、移动要求，保证反力合力集中、明确、安全可靠。

　　抗震球型钢支座可承受拉、压、剪（横向）力，在巨大的随机力作用下，只要上、下结构本身不***，就不会发生落梁、落架等灾难性后果，故特别适用于高烈度区的设防，具备能抗烈度9度的能力。

　　抗震球型钢支座的静刚度大，在列车及大型汽车巨大自重及惯性力作用力下，支座仅产生变形，能可靠地保证汽车、列车高速运行时的平顺性。

　　抗震球型钢支座通过球面传力，受力面积大，并采用多种材料的优化组合，其体积和高度均大大减少，重量轻，便于安装，并与同承载力的钢支座相比造价较低。

　　抗震球型钢支座适用温度范围大(-40℃～+70℃)，耐久性能好，不采用橡胶承压，不存在橡胶老化对支座转动性能的影响。

         球铰支座适应的转角大的设计转角时，顶板与相应位置处的竖向位移，可由公式去确定单向可动抗震球形铰支座，大的设计转角，盆环内径，盆环宽度，钢底板的边长.

       不锈钢板与顶板如果采用弧焊连接式，球铰支座应按焊接的要求计算焊缝长度等，若仅采用不锈钢螺钉铆接时，所需受剪面积可按下列公式计算。受剪螺钉的承剪面积，支座设计承载力，四氟滑板应力，四氟滑板面积，四氟滑板设计容许应力.

       球铰支座标准规定为30mpa，四氟滑板直径，设计的其他要求，设计的其他要求，球铰支座滑动面允许材料组合为四氟板与不朽钢板，平面PTFE板应满足要求。

双向抗震球铰钢支座

双向抗震球铰钢支座***生产设计基本原理

双向抗震球铰钢支座部结构受力后的运动——平面运动。其运动方程取决于荷载方程：。 剪力方程 弯矩方程 ；

 转角方程上部结构的变形直接与荷载q(x)有关,也就是说与上部结构的内力有关。要求得变形计算公式,须综合考虑几何,物理和静力学三个方面来解决。

公式中：E-材料弹性模量； -曲率半径；A-截面积；I-截面惯性矩。

2、物理方面：（本构关系）荷载产生的应力与变形（应变）的关系。

抗震球铰钢支座

抗震球铰钢支座的位移，是由上支座滑板与平面四氟板之间滑动来实现，通过在上支座滑板上设置导向槽或导向环来约束支座的位移方向，可制成单向活动支座和固定支座。

抗震球铰钢支座竖向转角，是由求面板与球面四氟板之间的滑动来实现的。通常犹豫支座的转动中心与上部转动中心不重合，因此在上支座板与平面四氟板之间形成第二滑动面。根据上部结构与支座转动中心的相应位置，球面转动方向可以与平面滑动方向一致或相反。如果两转动中心重合，则平面上就不会发生滑动。支座转动时，首先是发生在球形板与球面四氟板处，然后才在平面四氟板上发生滑动，因此球形支座特别适用大转角要求的桥梁使用。

1、抗震球铰钢支座竖向承载力、水平承载力、位移、转角和摩擦系数应满足支座设计要求。

2、固定支座和单向活动支座非活动方向设计滑动间隙为0.5mm。

3、抗震球铰钢支座设计转角：顺桥向为0.02rad；横桥向为0.01rad。

4、抗震球铰钢支座使用温度范围：-50℃~ 60℃。

5、抗震球铰钢支座可以用于20‰坡道上。当用于坡道上时，可采取支座顶板设置坡度调整或梁底混凝土调整。调整后线路坡度与支座顶板坡度差值不应大于4‰